摩擦擺式減隔震支座怎么安裝|建筑球型支座廠家


摩擦擺式減隔震支座、建筑球型支座抗剪彈性模量的試驗原理是，以支座設計使用階段的平均壓應力作為豎向試驗荷載，并在摩擦擺式減隔震支座、建筑球型支座整個剪切試驗過程中保持不變，通過中間鋼拉板的水平位移，模擬橋梁上部結構由于溫度變化、混凝土收縮和徐變、汽車制動力等的作用下，橡膠支座產(chǎn)生的剪切變形，以1. 0 MPa的水平剪應力分若干級作用于試樣，測得各級荷載下試樣的累積水平剪切變形，按試樣橡膠層的總厚度求出試樣的累積剪切應變，獲得應力一應變曲線，因此，可得到該橡膠支座的實測抗剪彈性模量。

摩擦擺式減隔震支座怎么安裝|建筑球型支座廠家
隨著試驗環(huán)境溫度的升高，摩擦擺式減隔震支座、建筑球型支座的抗壓、抗剪彈模隨之下降，第2次試驗過程中，由表2數(shù)據(jù)可見，試樣的抗壓彈性模量明顯降低，表明支座的彈性模量E值的測定受溫度變化的影響較大，而抗剪彈性模量則略有降低，但降低幅度不明顯，這是由于橡膠仍有結晶存在的緣故。
表3數(shù)據(jù)顯示，通過較長時間的恒溫調(diào)節(jié)(第2次試驗前停放24 h+第2次試驗過程48 h+第2次試驗結束后停放24 h)橡膠支座的結晶現(xiàn)象已解除，此時摩擦擺式減隔震支座、建筑球型支座內(nèi)外溫度一致，橡膠硬度穩(wěn)定，實測支座的抗壓彈性模量和抗剪彈性模量與第1次試驗結果相比均有明顯降低。
隨著溫度的進一步升高，摩擦擺式減隔震支座、建筑球型支座的實測抗壓、抗剪彈模值有較小幅度的降低，但不明顯。表4結果顯示，在28℃環(huán)境溫度下所進行的第4次試驗，試樣結果與第3次試驗結果相差不大，表明此時支座已處在正常的彈性范圍內(nèi)，實測的抗壓彈性模量和抗剪彈性模量已接近支座的真實的E,G值。
摩擦擺式減隔震支座、建筑球型支座橡膠材料的彈性模量E,剪切模量G與橡膠的硬度、外界氣溫有關，一般情況下，橡膠材料的E.G值隨溫度下降而增大，隨溫度升高而減小。在不同的環(huán)境溫度下，摩擦擺式減隔震支座、建筑球型支座的壓剪性能均有不同程度的偏差，溫度越低，偏差越大，反之則偏差小。因此，在進行橡膠支座的力學性能檢測時，應充分考慮環(huán)境溫度對試驗結果的影響，在相對穩(wěn)定的恒溫環(huán)境中對試樣進行狀態(tài)調(diào)節(jié)，使試樣內(nèi)外溫度一致后再進行檢測。

摩擦擺式減隔震支座怎么安裝|建筑球型支座廠家
摩擦擺式減隔震支座、建筑球型支座橡膠的結晶現(xiàn)象會對支座的壓剪性能產(chǎn)生較大影響，使支座的壓、剪彈性模量測試值偏離真值而增大，當外界溫度較低時，應延長試樣在標準溫度下的停放時間，以盡量解除結晶。氯丁橡膠產(chǎn)生結品的溫度范圍在一5-}-21℃之間，要解除這種結晶現(xiàn)象，建議試樣宜在23℃環(huán)境溫度下停放3d以上，再進行試驗。
分析圖6可以看出，轉角相同時，摩擦擺式減隔震支座、建筑球型支座的復合應力變化類似一條二次曲線。在DIH介于9一14時，應力變化比較平緩，'> 14時斜率有點增大。這說明:盆式橡膠支座承壓橡膠板的直徑與厚度比值取在9一14之間比較合理。
盆底厚度對摩擦擺式減隔震支座、建筑球型支座性能的影響
從ANSYS中提取模型盆底的應力分布曲線和位移分布曲線分別如圖7和圖8所示。
由圖7可知，在盆底中心部位出現(xiàn)了較大的應力，反而盆底邊緣部分的應力較小。對照圖8(盆底位移變化曲線)可知，當摩擦擺式減隔震支座、建筑球型支座放置在混凝土上后，加載時盆底中心部位出現(xiàn)了較大的變形，由于變形的協(xié)調(diào)性使得盆底邊緣部分的變形較小，從而邊緣約束較小，盆底中心產(chǎn)生了較大的接觸應力。
摩擦擺式減隔震支座怎么安裝|建筑球型支座廠家</a>

查看全部介紹